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广东eva发泡料大量供应:纯EVA发泡料的泡孔结构较为规整,孔壁清晰、大小均匀;在添加IFR和Nano—CaCO,后,EVA复合发泡材料在相同发泡条件下得到的泡孔孔径有所减小,泡孔密度有所增大,这是因为IFR和Nano—CaCO、起了成核剂的作用¨⋯,使发泡过程中的成核机制由单一气体过饱和引起的均相成核机制,转变为均相成核和异相成核共同存在的成核机制,有利于增加成核数量,减小泡孔尺寸。从图1(b)中可以看出,IFR的团聚现象十分明显,EVA复合发泡材料的泡孑L均匀程度显著降低,泡孔壁甚至呈现褶皱及破损现象,并且伴随着部分泡孔塌陷,其结构的稳定性和完整性都明显变差。而从图1(C)~(f)中可以看出,在加入Nano—CaCO,之后,复合发泡材料的结构有了显著改变。虽然泡孔壁相对于纯EVA发泡料有所变薄,但整体结构的稳定性和完整性较之EVA/IFR复合体系已经得到极大改善,且团聚现象明显减少,这是由于Nano—CaCO,纳米粒子良好的分散性,提高了IFR在EVA基体中的相容性。
Nano.CaCO,/IFR/EVA复合发泡材料的力学性能表2为不同配比下EVA复合发泡材料的力学性能。从表2中可以看出,添加了IFR的EVA复合发泡材料的拉伸强度和压缩强度相对于纯EVA发泡料都有明显减小,降幅均超过40%,一方面是因为IFR的加入会造成EVA分子间作用力的减弱,并且由于IFR中存在大量极性基团,导致其与EVA的相容性较差,容易造成分散不均,出现团聚现象,引起应力集中,使EVA复合发泡材料的力学性能相应下降;另一方面添加IFR使材料密度降低,发泡倍率增大,并且出现泡孔破损和塌陷现象,导致力学性能大幅降低。在加入Nano—CaCO,之后,复合发泡材料的力学性能均有不同程度的改善,当Nano—CaCO,质量分数为2%时,材料的拉伸强度较未添加Nano—CaCO,时提高了39.4%,压缩强度提高了4l%;而当Nano—CaCO,质量分数为5%时,材料的拉伸强度较未添加Nano—CaCO,时提高了9.8%,压缩强度提高了12.8%。总体上,随着Nano—CaCO,添加量的增大,复合材料的力学性能呈现先增大后减小的趋势,但均有所提高。
这是由于Nano.CaCO、具有更小的粒径和更大的表面积,相对于IFR分散性更好,可以更好地与EVA基体相结合,有利于承担载荷和分散应力,因此能提高EVA复合发泡材料的力学性能。从表3和图2中可以看出,纯EVA发泡料在燃烧后的热失重率很低,仅为1.5%;在加入IFR之后,EVA复合发泡材料的热失重率有了较大提高,但起始分解温度却大幅下降,这是由于在达到EVA分解温度之前,AEVA先受热分解产生磷酸,与PER发生了一部分酯化及脱水反应,从而导致起始分解温度大大降低。虽然EVA复合发泡材料的起始分解温度有所降低,但L和7'一均有一定的上升,所以整体的热稳定性较之纯EVA发泡料是提高的。
酸源,广东eva发泡料大量供应,由于推迟了炭层生成的时间,使IFR需要更高温度分解生成足够的酸后,才能与PER催化生成膨胀炭层。当Nano—CaCO,质量分数为2%时,复合材料的起始分解温度为368.5℃,较之EVA/IFR体系提高了50.2℃,7150。和r⋯也相应上升;并且此时热失重率为9.6%,较之EVA/IFR体系提高了2.1%,这说明添加适量Nano-CaCO,可以降低复合材料的降解速率,提高热稳定性。此外,在CaO催化作用下生成的膨胀炭层也更为致密厚实⋯1,进一步说明Nano—CaCO,与IFR协同效果明显,其与EVA复合后发泡材料的热稳定性更好,阻燃性能也进一步提升。但当Nano—CaCO,质量分数增加到5%时,热失重率仅为6.6%,可见随着Nano—CaCO,的增大,热失重率先增大后减小,阻燃效果先提升后降低,这也与氧指数的测试结果相一致。- 询价产品:广东eva发泡料大量供应 大量供应eva发泡料
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